Бремя восстановления является замена конденсатора Q полупроводниковым стабилитроном (рис. 21-10).

К сожалению, схеме с полупроводниковым стабилитроном тоже свойственны недостатки: во-первых, балластное сопротивление обеспечивающее отвод суммарного тока / р -f- /д, шунтирует нагрузку по переменному току и, следовательно, уменьшает входное сопротивление повторителя; во-вторых, в начальном состоянии на сопротивлении /?р падает значительное напряжение и соответственно требуется большее напряжение питания, чем в схеме с конденсатором.

в самом деле, в исходном состоянии имеем:

Во время прямого хода потенциал (7,8, а вместе с ним и потенциал Ua возрастают на величину K(J, СледоБятелыю,

Разность потенциалов - о интервале T j, уменьшается, я значит, уменьшается ток Уд, поскольку ток / р остается неизменным. В конце прямого хода ток /д не дачжен быть меньше /д.мин- минима.Р1ьиого рабочего тока стабилитрона (см. § 3-3). Учитывая это ограничение, можно записать напряжение питания в виде

=t;, -Ь +f;, -f (/д. -4- /пр) /?о: (21-36)

подставляя в (20-4), получаем коэффициент использования напряжения питания:

Um + и, + (/д +Г/ . ИИ -f /пр) Ro

Сумма последних двух слагаемых в знаменателе обычно сравнима с амплитудой {/ , или даже превышает ее. Поэтому ГПН со стабилитроном характеризуется небольшим коэффициентом исгюльзования (0,5 и менее). Однако этот недостаток искупается малым временем восстановления и отсу1х:твием конденсатора большой емкости.

Если принять / р = const, то приращения тока в цепи Д- будут определяться приращениями потенциала t/gg. В конце прямого хода, когда Аи. ~ U, ток стабилитрона уменьшится:

а напряжение на нем возрастет на величину

где /-д - дифференциальное сопротивление стабилитрона. Соответственно компенсирующее напряжение б конце прямого хода будет К11, - AU, вместо /(У, что равносильно уменьшению коэфч})кциента передачи (см. пунктирные кривые на рис. 21-10, б).

/( = / 4 = /( . (21-39)

Сравнивая выражения (21-38) и (21-39) с выражениями (21-34) и (21-35), замечаем, что стабилитрон во время прямого хода эквивалентен емкости Со = С {\ + Ro/rJ; поэтому должно достаточно сильно выполняться неравенство Rq Гд; такое неравенство одновременно способствует повышению входного сопротивления повторителя (см. выше).

Генераторы с усилительной связью. Типичным примером таких ГПН является интегратоо Миллера (рис. 21-11), который относится к генераторам спадающего напряжения с посторонним возбужде-

нием

Тпр=Тупр

Рис. 21-11. Генератор с усилительной следящей связью.

а - принципиальная схема; б - временные диаграммы.

В начальном состоянии транзистор заперт положительным смещением на базе. Поэтому ток /g, а значит, и ток / 1 практически равны нулю. В то же время в цепи эмиттер - база транзистора Ti протекает вполне определенный ток

/61 = -. (21-40)

В этих условиях 1\ находится в режиме глубокого насыщения; соответственно = эго ~ О и, следовательно, запирающее

В ламповой технике интегратор Миллера выполнялся на пентоде, управляемом по третьей сетке. В транзисторном варианте используется последовательное включение двух транзисторов; эта комбинация в какой-то степени аналогична ламповому тетроду.

смещение t/gzo может иметь очень небольшое значение - доли вольта.

Поскольку коллекторный ток отсутствует, напряжение f/gw можно оценить по диодной формуле (2-646), подставляя / = Ii-

/ ф1п+Wg,. (21-41)

Начальное напряжение на рабочем конденсаторе С в общем виде определяется соотношением

f/,(0)=£k-/ko-f6io;

практически Uc (0) £ .

Отрицательный управляющий импульс Uy p отпирает транзистор Та и вызывает появление токов /да и /g. Поскольку входное сопротивление насьаценного транзистора значительно меньше и Ri ток почти полностью проходит через конденсатор С в базовую цепь транзистора Ti навстречу начальному току /gio. Таким образом, под действием управляющего импульса, во-первых, появляется ток / 1 = эг н. во-вторых, резко уменьшается ток /gi. Оба зти обстоятельства обеспечивают быстрый выход транзистора Tl из насыщения, так что во время последующего прямого хода он работает в активном режиме. Условие активного режима f/gi < О или ,1 иэ! 1 > эб1 легко записать в следующем виде :

I упр I - 620 - эб г > f/s6i.

откуда определяется необходимое значение f/y p.

Как показано выше, ток /кг в момент запуска генератора почти полностью идет через конденсатор С и, следовательно, является током прямого хода. Для Toio чтобы найти этот ток, пренебрежем тепловыми токами и используем соотношения между начальными значениями токов:

/б1(0)=/б1о-/к2(0);

/к2(0) = а2/э2(0); /э2 (0) = /ki(0) = Pi/6i(0). Из этих соотношений нетрудно получить:

1с пр /к2 (0) fm: (21 -42)

Как видим, /,(8 (0) ! /бю- Ток /э, (0) мало отличается от / г (0) и, следов.ч-тельно, тоже близок к /бю- Следовательно, эмиттерный ток, а значит, и напряжение на эмитгерном переходе транзистора остаются почти неизменными при запуске генератора. В то же время ток базы меняется сильно: Д/б1 ~ /бю- Значит, на сопротивлении базы получается омический скачок напряжения ДУб1 /бюб1- Этот скачок обычно составляет десятые доли вольта и передается через конденсатор С на коллектор транзистора Tg.

Напряжения f/ggg и 061 можно найти либо из входных характеристик, либо из (15-9г). В обоих случаях желательно ориентироваться на максимальные вначения этих напряжений при токе EJ(R\\RJiRid.