к выбору аппаратов. Эти отступления основаны на крайне малой вероятности появления предельно возможных токов КЗ. Испытания показали, что действующие значения токов КЗ, полученные расчетным путем, практически не. могли быть достигнуты. Так, для случая привинченной между щи-нами медной перемычки сечением 6-25 мм предельно возможный ток составил 60-87 % расчетного, для случая свободно лежащего на шинах медного бруса ~ 56, для случая перекрытия по изоляции - 32-56 %.

Существует ряд причин, вызывающих снижение тока КЗ. Как уже указывалось, одной из них являются переходные сопротивления контактов, точный учет которых крайне затруднен. Поэтому вполне допустимо производить выбор аппаратов по так называемому одноразовому току или, как его иногда называют, току одноразовой предельной коммутационной способности. Таким током можно считать предельный ток, при котором аппарат может выполнить коммутационную операцию 1 раз без пожара, увечья персонала или выхода из строя установки, даже, если после этого аппарат не сможет выполнять свои функции и потребует ремонта. Значения одноразового тока приводятся в каталогах и информационных заводских материалах.

Разрешается также установка динамически нестойких аппаратов, если перед группой таких аппаратов устанавливается стойкий аппарат, являющийся своеобразным сторожем . Нестойкие аппараты рекомендуется выносить на отдельные панели щитов.

На вводах в здания, как правило, устанавливаются то-коограничивающие предохранители (большей частью ПН-2). Выбор аппаратов, установленных после таких предохранителей, может производиться по расчетному току КЗ, но не более наибольшего значения тока, пропускаемого предохранителями с плавкими вставками данного типа. Это же относится к защите некоторымИ типами автоматических выключателей в токоограничивающем исполнении.

В,свете изложенного выше можно сделать следующие основные выводы и рекомендации:

1, Шины, изоляторы и другие опорные конструкции вводных устройств, щитов, шкафов и токопроводов должны быть стойки к наибольшим значениям токов КЗ.

2. Аппараты, устанавливаемые на ВРУ, щитах, щитках, токопроводах в зданиях, могут выбираться по одноразовому току, значения которого должны даваться заводами-изготовителями. Практически это означает, что при удалении

ВРУ от питающей подстанции на расстояние 100 м и более расчеты токов КЗ становятся неактуальными, что подтверждается практикой проектирования и опытом эксплуатации электрооборудования зданий. При установке щитов непосредственно в подстанциях выбор аппаратов должен произ--водиться.из условий динамической стойкости при КЗ.

3. Аппараты защиты могут выбираться по наибольшему пропускаемому току плавких вставок предохранителей и автоматических выключателей с токоограничивающим действием, установленных впереди (по направлению потока энергии) этих аппаратов.

15.s. упрощенное определение токов однофазного короткого замыкания

Правила устройства электроустановок требуют определения тока однофазного КЗ с целью проверки нормальной работы аппаратов защиты и действенности системы зануления.

Упрощенная методика определения тока однофазного КЗ основана на использовании потери напряжения и расчетного тока нагрузки, всегда известных при обычных расчетах сети на нагрев и потерю напряжения. При этом приняты следующие допущения, не снижающие требуемой достоверности результатов: не учитынаются сопротивления сети высшего напряжения; применяется алгебраическое сложение полных сопротивлений; в качестве номинального напряжения сети принимается номинальное фазное напряжение электроприемников, а не напряжение холостого хода питающего трансформатора.

Ток однофазного КЗ, А, может быть выражен формулой, которая выведена на основании метода симметричных составляющих и учитывает сопротивления прямой, обратной и нулевой последовательностей корткозамкнутой цепи:

Ч-ф7и + ) (15.14)

где f/ф -номинальное фазное напряжение сети. в; z - полное сопротивление петли, созданной фазным и нулевым проводами. Ом; г - полное сопротивление трансформатора току замыкания на корпус. Ом.

Выражая сопротивления в относительных единицах, приведенных к базисному току /б, можно написать. А:

n=c7\zr . + -f). (15.15)

Полное сопротивление петли, отн. ед., созданной фазным и нулевым проводами, для участка сети

Уф I:

где Гфо - активное сопротивление 1 км фазного провода. Ом/км; Гно - то же нулевого провода; хо - реактивное сопротивление петли, созданной фазным и нзлевым проводами, Ом/км; /mojc - расчетный ток линии, А; L - длина участка, км.

Активная составляющая потери напряжения, %, может быть выражена форМ5лой

Аа = Lax Гфо L COS ф. lOO/t/ф. (15.17)

Найдем отношение

К--, (15.18)

Да Фосо8ф/ о;.100 1007;

отк5да

Выразив полное сопротивление трансформатора также в относительных единицах и приведя его к базисному tokj, можем записать

hT (15 20)

Щ /ном.т Ф-

Подставляя ползенные значения в (15.15), получаем выражение для тока однофазного КЗ, А:

уо) =-!- (15,21)

Г At/a г

lOOUax ЗС/л,