зают гармонические составляющ,ие, кратные трем, но зато действуют все остальные нечетные гармоники.

В ряде случаев возможно применение некомпенсированных балластных устройств, при которых ток в нулевом проводе составляет около 50 % фазного, поэтому формула (11.29) будет иметь несколько иной вид, В:

= ]/f/2 0,96/2 (г cos ф -f а: sin ф) - 1,44Я- 5Р - - 0,98/(,-созф-f хз!пф). (11.32)

Для проектной практики важно знать, в каких случаях целесообразно вести расчеты потерь напряжения по относительно сложным выражениям (11.29) и (11.32). Для этой цели выражения (.11.29) и (11.32) были несколько преобразованы, причем первые их части разложены в ряд и ограничены первыми двумя членами, вторые части сохранены без изменений. Это позволило вывести формулы предельных длин кабельных и воздушных линий, при которых ошибка по сравнению с расчетом по обычным формулам не превышает 10% (табл. 11.5). Если приведенные длины превышают указанные в табл. 11.5, расчеты целесообразно вести по выражениям (11.29) и (11.32).

Приведенные в табл. 11.5 предельные длины при токах нагрузки /, отличающихся от максимально допустимых, должны быть пересчитаны в отношении /доп .

Таблица П.5. Предельные длины кабельных и воздушных линий до 1 кВ, для которых расчеты потерь напряжения могут проводиться без учета высших гармонических тока

Отметим в заключение, что высшие гармонические напряжения и тока увеличивают потери электроэнергии и сокращают срок службы изоляции. Вновь пoдчepкнejw, что допустимые нагрузки проводов трех фазных линий, прокладываемых в каналах или трубах, принимаются и при равномерной нагрузке фаз, как для четырех проводов в одной трубе.

Следует также принимать схему соединений трансформаторов питающих газоразрядные источники света (при удельном весе их нагрузки более 20%, что бывает часто при питании общественных зданий), треугольник - звезда, а при использовании трехжильных кабелей с алюминиевой оболочкой принимать такие сечения, при которых пропускная способность оболочки, используемой в качестве рабочего нуля, не ниже расчетного тока линии. В некоторых случаях это может вызвать повышение сечения кабелей на ступень. Отметим, что вопросы влияния высших гармонических в осветительных сетях с газоразрядными источниками света подлежат в дальнейшем глубокому изучению.

пример 11.1. Определить потерю напряжелия в конце трелфазной линии 380/220 В, проложенной в трубах, схе.ма которой приведена на рис. 11.5 (cos ф=0,9).

Решение. I. Определяем активное сопротивление провода сечением 50 мм*:

Го = 0,64 Ом/км.

Индуктивное сопротивление для сечений выше 16 мм принимается л:о=0,06 Ом/км.

2. Определяем потерю напряжения по формуле (11.15):

Af/=-rT-(0,64-f 0.06.0,48) (20-0,04 + 20-0,065-f 20-0,09) = 1,8%.

ооО*

3. Определяем потерю напряжения по формуле (11.16):

Af/= -(0,64 + 0,06.0,48) (60-0.04 + 40-0,025-Ь20-0,025)= 1,8%.

Результаты расчетов по формулам (11.15) и (11.16) совершенно одинаковые.

Пример 11.2. Выполнить расчет питающей четыреспроводной линии в 16-этажно.м жилом доме. Дом оборудован стационарными электрическими плитами установленной мощностью 5,8 кВт. Напряжение сети 380/220 В; допустимую потерю напряжения в линии принять 2,3 %. Защиту линии и стояков выполнить автоматически.ми вьпиючателями

(50)

20КБГ 20KBT гшт

Рис. П-5. Схема к примеру 11.1. Подчеркнутые цифры - длина, м, в кружках - сечения проводников, мм

Рис. 11.6. Схема к примеру II.2

с комбинированными расцепителями. На каждом этаже по четыре квартиры общей площадью по 45 м каждая. Остальные исходные данные приведены на рис. II.6. Провода проложены в .трубах и каналах строительных конструкций.

Решение. I. Определяем расчетную нагрузку на стояке. Для этого, пользуясь данными табл. 3.1, принимаем удельную нагрузку квартиры при общем количестве квартир 64, присоединенных к стояку, Руд=1,3 кВт/квартира. Эта же нагрузка будет на участке БВ. При этом учитываем, что для квартир площадью до 55 м надбавка к удельной нагрузке не производится. Следовательно, Р =Pg = I,3-64= =83,2 кВт.

2. Определяем расчетную нагрузку на участке АБ (128 квартир). На основании табл. 3.1 с интерполяцией Руд=1,04 кВт/квартира,

Таким образом, = 1,04-128= 133 кВт.

3. Определяем расчетные токи, принимая со8ф=0,98 в соответствии с указаниями, приведенными в табл. 3.3,

83,2-103

1,73-380-0,98 133-103

= 129 А;

1,73-380-0,98

= 206 А.

4. В соответствии с условием принимаем автоматические выключатели с комбинированными расцепителями серии А37 (см. табл. 10.4). Для выключателей 2 и 3 /авт>/тоа; или /авт>129 А. Принимаем трех-