пряжение электроприемников, а не напряжение холостого хода питающего трансформатора;

4) не учитываются переходные сопротивления контактов.

Как известно, расчет тока КЗ может вестись в относительных единицах. При этом периодическая составляющая тока КЗ, А, определяется из выражения

/<?=/Лб. (15-8)

где /б - условный базисный ток. А; Zre - относительное суммарное полное базисное сопротивление цепи,

Zr6=V3loZ/Uou- (16.9)

С другой стороны, падение напряжения в рассматриваемой точке сети, %, равно

дг;==/ з/ г.10о/(/ ом. (is.io)

где Imax - расчетный ток данного участка сети, А. Разделив (15.9) на (15.10), получим, отн. ед.:

= Af e/(l00/ ,J. (15.11)

С учетом принятых выше допущений имеем

где Zr6,n - относительное базисное полное сопротивление линии, определяемое аналогично по формуле Zrt,=A.Vnhl /100 Imaxi Zr6,t - относительнос базовос полное сопротивление трансформатора.

Величину ггбд можно выразить следующим образом, отн. ед.:

г.б.х = к/б7( 100

где Нк - напряжение КЗ трансформатора (по каталогу), %; номинальный ток трансформатора, А. Теперь выражение периодической составляющей тока трехфазного КЗ для цепи, состоящей из п участков, примет вид. А:

/<з)=;---. (15.12)

J / max hb

;ом,т

Обычно при Проектировании сетей до 1 кВ, вьшолняемых кабелями и проводами, проложенными в трубах или каналах строительных конструкций, известны активные состав-

ляющие потерь напряжения, %, на каждом участке липни:

Ла - / 31 ,ах COS ф . lGO/f/ oM.

Найдем отношение падения напряжения на данном участке линии к активной составляющей потери напряления на этом же участке и обозначим его К\:

Ki = WJAU = zJjC cos ф) = оЦго cos ф] 1/cos ф,

где Zo и Го - полное и активное сопротивления 1 км линии. Ом/км.

Теперь выражение (15.12) может быть легко преобразовано в основную расчетную формулу для определения тока трехфазного КЗ, А:

/(3) =--. (15.13)

ном.т

в формулу (15.13) входят лишь величины, всегда известные при проектировании

Коэффициент Ki практически не зависит от сечения линии, что объясняется незначительным индуктивным сопротивлением кабелей и проводов, проложенных в трубах. Значения коэффициента Ki для любых сечений проводников в зависимости от коэффициента мощности могут быть определены, по следующим данным:

Коэффициент

мощности . 0,6 0,65 0,7 0,75 0,8 0,85 0,9 0,95 1

Коэффициент/Ci 1,67 1,55 1,44 1,35 1,27 1,18 1.11 1,06 1,01

Значения кДном.т для серийных масляных силовых трансформаторов при низшем напряжении 400/230 В составляют:

Мощность трансформатора, кВ-А 100 160 250 400 630 1000

к пом.т 30-10-S 18.5-10-S 11,8-10-8 7.4-10-8 5,7 10-? 3,6-10~з

Как показывают сравнительные расчеты, определение тока КЗ упрощенным методом дает несколько завышенное значение тока КЗ в удаленных точках сети (в пределах 10- И %) по сравнению со значением, вычисленным по формуле (15,7), что создает некоторый вполне допустимый запас.

ткв-А

Рис. 15.1. Схема и исходные данные к примеру 15.1:

участок /: Jajcl cos ф,=0,8; / 331= ISO А; £.1=200 м; ДУ =3,7 %; участок 2: rn&xi с фг=0,9; Imax А: Ь=40 м; Ки = \ЛЧч

Пример 15.1. Выполнить расчет тока трехфазного КЗ упрощенным

методом в точке сети, схема и исходные параметры которой приведены на рис. 15.1.

Решение. Руководствуясь приведенными выше данными, находим Ки=1,27; /Ci2=l,l! и к ном,т=7,4.10-. Затем по формуле (15.13) определяем ток трехфазного КЗ:

If =--= 1,82 кА.

1,27 МЬМ

190 68 >*

15.4. ВЫБОР ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ АППАРАТОВ И ПРОВОДНИКОВ ПО УСЛОВИЯМ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

Правила устррйства электроустановок предписывают, какие виды электрического оборудования должны выбираться с 5?четом динамической и термической стойкости при коротких замыканиях.

Применительно к установкам до 1 кВ ПУЭ (гл. 1.4) предусматривают, что по режиму КЗ в электроустановках до 1 кВ должны проверяться щиты и токопроводы. Аппараты защиты, в них устанавливаемые, должны обладать способностью отключать КЗ, не разрушаясь. При этом в качестве расчетного должен приниматься наибольший возможный ток КЗ сети. Эти 1ребования всегда должны соблюдаться при проектировании ВРУ, электрощитов, при определении стойкости шин, изоляторов и дрзгих опорных конструкций.

Полное удовлетворение требований ПУЭ в отношении защитных аппаратов не всегда эконо.мически оправдывается. В связи с этим в некоторых нормативных докзшентах допущены отступления, позволяющие более гибко подходить