полюсный автоматический выключатель типа А3716ФУЗ на номинальный ток 160 А с расцепителем /р=160 А.

Для выключателя / /авт>206 А. Принимаем А3726ФУЗ на номинальный ток 250 А с расцепителем /р=250 А.

Принятые номинальные токи расцепителя отличаются друг от друга на две ступени стандартной шкалы, что согласно времятоковым характеристикам этих аппаратов обеспечивает селективную работу защиты.

5. Выбираем предварительно сечения проводов по условиям допустимого нагрева. С этой целыо, пользуясь ПУЭ, принимаем сечеиия стояков (участки БГ и БД), выполненных проводами марки АПВ-660 сечением 50 мм (/доп= 130 А). Учитывая, что при сечениях более 25 мм сечение нулевого провода может приниматься равным половине сечения фазного провода, сечение нулевого провода принимаем равным 25 мм*. Поправки на температуру окружающей среды не вводим, поскольку температура в доме не превышает 25 С.

6. Проверяем принятое сечение на соответствие характеристикам защитных аппаратов. По табл. 10.8 с учетом того, что данная линия защищается от перегрузки, следует, что Кз=, поэтому /доп=1бО.А.

По условию соответствия току защитного аппарата приходится принять сечение фазного провода 70 мм (/дел =165 А) и сечение нулевого провода 35 мм . Записываем на схеме АПВ-660 3(1x70)-МХ35.

7. Аналогично выбираем и проверяем сечение линии АБ:

а) по нагреву принимаем предварительно провода марки АПВ-660 З(1х120)-Мх50, для которых /доп=220 А;

б) /доп>250 А; и в данном случае по условию соответствия защитному аппарату приходится принять АПВ-660 3(1х 150)-f 1X70 (/дсп=255 А).

8. Производим расчет линии по потере напряжения. Учитывая, что коэффициент мощности сети равен 0,98, расчет ведем без учета индуктивного сопротивления проводов.

Распределение допустимой потери напряжения между отдельными участками линии целесообразно производить из условий минимальных затрат цветного металла. Расчеты показали, что допустимая потеря напряжения должна быть принята с округлением на участке АБ 1 % и на участке БВД 1,3 %. Тогда

Pt 133-30

--Ъ- = Ыо = ° /°

83,2-30 , 83,2-24 ,

SAt/j = 0,73-f 0,96= 1, т. е. меньше допустимого по условию примера значения 2,3

2At/,- = 0,73+ 0,6= 1,33%.

По результатам расчетов видно, что определяющим фактором прн выборе сечений проводов в данном случае оказались требования по соотношениям допустимых токовых нагрузок и номинальных токов расцепителей автоматических выключателей.

Пользуясь допущением ПУЭ (см. табл. 10.8), можно было бы сохранить сечения 50 и 120 мм, поскольку допустимые токи этих сечений больше, чем токи нагрузки. Однако в сетях питания квартир, требующих защиты не только от КЗ, но и от перегрузки, как правило, этими допущениями не пользуются. При этом учитывается невозможность контроля токовой нагрузки в условиях жилого здания. Кроме того, реконструкция электросети в жилых зданиях обычно производится редко, поэтому удельные нагрузки могут со временем превысить установленные на перспективу. Нетрудно видеть, что столь значительное округление в меньшую сторону может привести к недопустимому перегреву жил проводов (см. гл. 9).

В данном примере, поскольку сеть защищается не только от КЗ, но и от перегрузки, должен быть выполнен расчет на срабатывание аппаратов защиты в конце линии при однофазных КЗ. Методика такого расчета приведена в гл. 15.

Пример 11.3. Определить сечение проводов, проложенных в трубе, и выбрать защитный аппарат на ответвление к трехфазному коротко-замкнутому электродвигателю мощностью 17 кВт.

Номинальный ТОК электродвигателя /цом,в = 32,6 А; кратность пускового тока Ki=7. Условия пуска легкие. Температура в помещении 25 С. Линия подлежит защите только от КЗ.

Решение. I. По условиям нагрева принимаем предварительно сечение s=IO мм (/до11=47 А);

2. Выбираем предохранители типа ПН-2 (см. табл, 10.1). Плавкие вставки выбираются по двум условиям (см. табл. 10.7):

/во ном.э - 32.6 А; , /пуск 7-32,6

Принимаем предохранители ПН-2-100 с номинальным током плавкой вставки /пс = too А.

3. Проверяем принятое сечение на соответствие номинальному току плавкой вставки. При защите линии только от КЗ (см. табл. 10.8) допустимый ток проводника должен быть

/доп = 0,33/вс = 0,33-100 = 33 А,

33<2 47А.

Таким образом, сохраняется сечение, выбранное из условий допустимого иагрева АПВ-660 3(1X10).

4. Для защиты ответвления к данному электродвигателю выберем трехполюсный автоматический выключатель серии АЕ20 (см. табл. 10.2). Принимаем номинальный ток теплового максимального расцепителя регулируемого автоматического выключателя по двум условиям (см. табл. 10,7):

/р>1,25/ном,э= 1.25-32,6 = 41 А;* /уст.а.о > 1.2/щск= 1,2-7.32,6 = 264 А.

Принимаем по табл. 10.2 трехполюсный автоматический выключатель регулируемый с температурной компенсацией АЕ2046-10Р без дополнительных контактов и расцепителей на номинальный ток 63 А с номинальным током теплового расцепителя /р=50 А и уставкой номинального тока расцепителя 0,9-50=45 А. Ток уставки электромагнитного расцепителя мгновенного действия /уст,э,о данных автоматических выключателей составляет 12/р, т. е. 12-50=600>264 А.

5. Проверяем принятое сечение на соответствие защитному аппарату. Для этого определяем ток срабатывания комбинированного расцепителя

/ср=1,25/р= 1,25-45 = 56 А.

Согласно табл. 10.8 при защите только от КЗ допустимый ток проводника должен быть

/доп >0,8/ср = 0,8-56 = 44,8 А<3 47 А. Таким образом, определяющим является условие допустимого нагрева и сохраняется принятое сечение АПВ-660 3(1X10).

Глава двенадцатая

РАСЧЕТ СЕТЕЙ ПО УСЛОВИЯМ ПУСКА КОРОТКОЗАМКНУТЫХ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ

Качество электрической энергии характеризуется рядом параметров, термины и определения которых по ГОСТ 23875-88 приведены ниже.

Колебания напряжения - серия единичных изменений напряжения во времени.

Размах колебаний напряжения - величина, равная разности между наибольшим и наименьшим значениями напряжения за определенный интервал времени в установив-