кольцевую канавку, проточенную на торце фланца за дроссельной канавкой. При работе тракта на высоких уровнях мощности с .целью уменьшения излучения уплотнительная прокладка из-го-товляется из мягкого металла.

Рис. 6.11. Распределение напряжений (а) и токов (б) ш дроссельном фланце

Дроссельные волноводные фланцы изготавливаются либо на металлообрабатывающих станках, либо с применением штамповки жидкого металла или горячей штамповки [15]. В качестве материалов применяются латуни марок ЛС59-1, Л62 и алюминий марок АК6, Д1.

Правильно сконструированные дроссельные .фланцы обеспечивают в полосе частот 15% fo (в длинноволновой части сантиметрового диапазона) и 6% fo (в коротковолновой части сантиметрового диапазона) значение Кст, не превышающее 1,06, а значение электрогерметичности до 100 дБ. Среднее цо диапазону значение относительной пробивной мощности Рпр составляет 25%.

Основным достоинством дроссельных Соединений является надежный, не чувствительный к небольшим перекосам, загрязнениям, шероховатостям поверхности и неплотности прилегания электрический контакт. Недостатком дроссельных соединений является сложность их конструкции и зависимость электрических параметров от частоты.

Соединение коаксиальных волноводов. Соединение гибких и жестких коаксиальных волноводов производится с помощью специальных разъемов, большая часть которых в настоящее время стандартизирована (ГОСТ 20265-74). Существуют различные разъемы в .зависимости от их назначения, диапазона рабочих частот, волнового сопротивления и конструктивного выполнения.

Соединители (разъемы) могут быть кабельные, являющиеся оконечным устройством кабеля, приборные, укрепляемые на панелях приборов, и соединители жестких коаксиальных волноводов. По виду соединения внешнего проводника соединители подразделяются на резьбовые, у которых соединение осуществляется с помощью резьбовой накидной гайки; байонетные, у которых соединение осуществляется с помощью спирального замка; вруб-

ные, у которых соединение осуществляется с помощью скользящей посадки. Большинство соединителей являются контактными и изготавливаются в виде розеток и вилок (полярные).

В полярных разъемах контакт между внутренними проводниками создается с помощью штыря, который вставляется в гнездо, укрепленное на внутреннем проводнике соединяемого отрезка линии. Штырь и гнездо, жестко связанные с внутренними проводниками коаксиального волновода при помощи резьбовых соединений, устанавливаются на опорных изоляционных шайбах. Внешние проводники соединяются между собой посредством конусной втулки и разрезной конусной цанги. Для получения пружинящего контакта на поверхности гнезда и конусной цанги сделаны продольные разрезы. Изготавливаются цанги из пружинящего материала типа бериллиевой бронзы БрБ2 или бронзы БрОФ с пределом прочности при разрыве 16,0-17,2 МПа.

Конструкция разъемов должна обеспечивать надежный электрический контакт между проводниками соединяемых коаксиальных волноводов, минимальный путь для продольных токов, а также незначительный износ контактирующих поверхностей при длительной эксплуатации.

Каждому соединителю присваивается условное обозначение, которое расшифровывается следующим образом: CP - соединители радиочастотные; СРГ - соединители радиочастотные, герметичные; число после дефиса указывает величину волнового сопротивления; число, стоящее после второго дефиса, обозначает порядковый номер разработки; буквы после всех цифр обозначают вид изоляционного материала опорной шайбы внутреннего проводника (например: П - полиэтилен, С - полистирол, Ф - фторопласт, К - керамика, В - высокочастотные пресс-порошки) .

По номеру разработки можно определить тип соединения наружных проводников коаксиального волновода. Байонетным соединениям присваиваются номера 1-100, резьбовым - 101-500, врубным - 501-700.

Марки радиочастотных соединителей для некоторых типов коаксиальных кабелей приведены в табл. 6.2.

Таблица 6.2

6.5. СОГЛАСОВАНИЕ В СВЧ ТРАКТАХ

Под согласованием принято понимать условия, при которых от генератора в нагрузку через передающий тракт поступает максимальная мощность. При этом, в частности, будем полагать, что потери в линиях передачи малы и не влияют на согласование.

Полная передача энергии в нагрузку возможна при условии равенства волновому сопротивлению линии сопротивления нагрузки и выходного сопротивления генератора

Z = Z Zr = Z,. (6.9)

В этом случае отраженная волна отсутствует, коэффициент отражения равен нулю, а Кст равен единице.

Наличие отраженной волны в линии приводит к потерям мощности на отражение, к уменьшению максимально допустимой величины мощности, передаваемой в нагрузку, к уменьшению полосы частот, передаваемых по линии передачи, и т. д.

Потери мощности на отражение. При отсутствии отражений мощность, передаваемая в нагрузку Рн, имеет максимальную величину и равна падающей мощности Рпад- При несогласованной нагрузке мощность, выделяемая на ней, уменьшается на величину отраженной мощности

н = Рпад-охр = пад d 1Г1), (6.10)

где Рн - мощность, выделяемая на нагрузке при наличии отражений; IГI - модуль коэффициента отражения.

Уменьшение максимально допустимой величины мощности, передаваемой в нагрузку. Для согласованной линии передачи максимальная мощность падающей волны, соответствующая равенству напряжения падающей волны и пробивного напряжения ли-нии {и ад~и р), равна

пад=/%/22в = Рпр. (6.11)

где Рпр - пробивная мощность в линии.

Для несогласованной линии напряжение в пучности стоячей волны превышает напряжение падающей волны t/iry4= 1/пад(1+ --Г). При этом максимально допустимая мощность падающей волны, при которой возникает пробой при наличии отражений, равна

пад = пр/(1 + 1Г1)- (6.12)

Таким образом, максимально допустимая величина мощности, выделяемой на рассогласованной нагрузке, с учетом снижения пробивного напряжения, равна

пр = / пад(1-Г) = Рпр(1-Г)/(Ц- Г1) = Р <:с,. (6.13)

Выражение (6.15) необходимо учитывать при расчете пробивной прочности волноводов.